lunes, 10 de octubre de 2011

PROBLEMA 2.6

Se tiene una línea de transmisión sin pérdidas, con porcelana como dieléctrico (єr = 6), que trabaja a una frecuencia de 400 MHz. La longitud de la línea de transmisión es de 11 m y su impedancia característica es igual a 60 Ω. Al final de la línea se conecta una carga cuya impedancia es de 90 Ω. Encuentre el coeficiente de reflexión para voltajes en la carga y la impedancia de entrada de la línea. Calcule también la impedancia que se vería a distancias de λ/2 y λ, medidas desde el generador hacia la carga.

SOLUCIÓN.



El coeficiente de reflexión para voltajes se obtiene empleando la ec.
ρ = ZL – Zo / ZL + Zo = 90 – 60 / 90 + 60 = 0.2 = 0.2 / 0°

Para calcular la impedancia de entrada se empleará la ecuación con l = 11 m y α = 0 :
Zi = Zo (1 + ρexp(-2γl) / 1 - ρexp(-2γl)) = 60 (1 + 0.2exp(-j22β) / 1 – 0.2exp(-j22β))   

Antes de realizar la operación final es preciso calcular β :
v = c /√єr = ω /β

Despejando a β y sustituyendo valores:
β = 2π x 4 x 10⁸ √6 / 3 x 10⁸ = 20.52 rad/m

Y sustituyendo ahora el valor de β en la expresión para Zi:
Zi = 60 (1 + 0.2exp(-j451.44) / 1 – 0.2exp(-j451.44)) = 71.36 + 24.17 = 75.34/ 0.32°

Para poder calcular la impedancia vista en z = -l + λ/2 y z = -l + λ, y si se desea conocer cada posición en metros, es necesario obtener primero el valor de λ:
λ = λo  / √єr = 1 m / √6 = 0.408 m

Dónde λo es la longitud de onda en el espacio libre a la misma frecuencia de 400 MHz.
De las ecuaciones se tiene que:
Z(z) = Zo (exp(-γz) + ρexp(γz) / exp(-γz) - ρexp(γz)) = Zo (1 + ρexp(2γz) / 1 - ρexp(2γz))

Por lo tanto, sustituyendo los valores especificados de z:
Z |z = -l +λ/2 = 60 (1 + 0.2exp(j2β(-11 + 0.204)) /1 - 0.2exp(j2β(-11 + 0.204)))
        = 60 (1 + 0.2exp(-j443.06) /1 - 0.2exp(-j443.06)) = 40.05 +j1.59 = 40.08/ 0.03° ohms

Z |z = -l +λ = 60 (1 + 0.2exp(j2β(-11 + 0.408)) /1 - 0.2exp(j2β(-11 + 0.408)))
        = 60 (1 + 0.2exp(-j434.69) /1 - 0.2exp(-j434.69)) = 65.54 -j24.99 = 70.15/- 0.36° ohms

TIPOS DE CABLE COAXIAL

Un cable coaxial está compuesto por dos conductores cilíndricos, generalmente de cobre, dispuestos de forma concéntrica.

El núcleo central (alma) es sólido y está separado del conductor externo (trenza metálica o malla) por un aislante.Todo el conjunto está cubierto a su vez por una gruesa capa protectora e incluso, a veces, por otro conductor que actúa de pantalla de protección frente a interferencias. 
Con esta estructura, el cable coaxial resulta ser un excelente transmisor de señales de alta frecuencia, con mínimas pérdidas por radiación y muy poco sensible a las interferencias externas.

Fundamentalmente, existen dos categorías de cables coaxiales :

Para transmisión en banda ancha.
Con una impedancia característica de 75 ohmios.Utilizado en transmisión de señales de televisión por cable (CATV, "Cable Televisión").
Para transmisión en banda base.
Con una impedancia característica de 50 ohmios. Utilizado en LAN´s. Dentro de esta categoría, se emplean dos tipos de cable: coaxial grueso ("thick") y coaxial fino ("thin").
Coaxial grueso ( "thick" ): 
Es el cable más utilizado en LAN´s en un principio y que aún hoy sigue usándose en determinadas circunstancias (alto grado de interferencias, distancias largas, etc.). 
Los diámetros de su alma/malla son 2,6/9,5 mm. Y el del total del cable de 0,4 pulgadas (aprox. 1 cm.). Como conector se emplea un transceptor ("transceiver") relativamente complejo, ya que su inserción en el cable implica una perforación hasta su núcleo (derivación del cable coaxial mediante un elemento tipo "vampiro" o "grifo").
Coaxial fino ( "thin" ): 
Surgió como alternativa al cable anterior, al ser más barato,flexible y fácil de instalar.

Los diámetros de su alma/malla son 1,2/4,4 mm, y el del cable sólo de 0,25 pulgadas (algo más de 0,5 cm.). Sin embargo, sus propiedades de transmisión (perdidas en empalmes y conexiones, distancia máxima de enlace, protección gerente a interferencias, etc.) son sensiblemente peores que las del coaxial grueso.

Con este coaxial fino se utilizan conectores BNC ("British National Connector") sencillos y de alta calidad Ofrecen más seguridad que los de tipo "grifo", pero requieren un conocimiento previo de los puntos de conexión.
Hasta hace poco, era el medio de transmisión más común en las redes locales. El cable coaxial consiste en dos conductores concéntricos, separados por un dieléctrico y protegido del exterior por un aislante (similar al de las antenas de TV).
Existen distintos tipos de cable coaxial, según las redes o las necesidades de mayor protección o distancia. Este tipo de cable sólo lo utilizan las redes EtherNet.




Existen dos tipos de cable coaxial:

Cable Thick o cable grueso: es más voluminoso, caro y difícil de instalar, pero permite conectar un mayor número de nodos y alcanzar mayores distancias.
Cable Thin o cable fino, también conocido como cheapernet por ser más económico y fácil de instalar. Sólo se utiliza para redes con un número reducido de nodos.
Ambos tipos de cable pueden ser usados simultáneamente en una red. La velocidad de transmisión de la señal por ambos es de 10 Mb.
Ventajas del cable coaxial:
La protección de las señales contra interferencias eléctricas debida a otros equipos, fotocopiadoras, motores, luces fluorescentes, etc.
Puede cubrir distancias relativamente grandes, entre 185 y 1500 metros dependiendo del tipo de cable usado

Expo 1.18 Carta de smith

La carta de Smith es un tipo de nomograma, usado en ingeniería eléctrica, que muestra cómo varía la impedancia compleja de una línea de transmisión a lo largo de su longitud. Se usa frecuentemente para simplificar la adaptación de la impedancia de una línea de transmisión con su carga.

La carta de Smith es un diagrama polar especial que contiene círculos de resistencia constante, círculos de reactancia constante, círculos de relación de onda estacionaria constante y curvas radiales que representan los lugares geométricos de desfase en una línea de valor constante; se utiliza en la resolución de problemas de guías de ondas y líneas de transmisión.

Representación de impedancias normalizadas
La intersección de un círculo r y un círculo x define un punto que representa una impedancia normalizada: r+jx. Por ejemplo, el punto P de la figura 1 representa la impedancia normalizada 0.5+j, un cortocircuito

L=-1 se representa en el punto
(-1, 0) y un circuito abierto rL=1 en el punto (1, 0).

Obtención del coeficiente de reflexión
Si pensamos en la carta de Smith como una representación en polares, la distancia de un punto al origen de coordenadas se corresponde con el módulo del coeficiente de reflexión y el ángulo con respecto al eje real positivo se corresponde con su fase:




La carta de Smith proporciona ambas escalas, tanto para la lectura del módulo (en la parte inferior) como para la lectura de la fase (sobre el círculo
r=1).
Todas las impedancias que presenten el mismo módulo del coeficiente
de reflexión se situarán sobre un círculo centrado en el origen. 

Obtención de la ROE
La expresión que relaciona la ROE con el coeficiente de reflexión:



y la comparamos con la ecuación (2) vemos que la ROE coincide con el valor de
la impedancia normalizada cuando la fase del coeficiente de reflexión es cero.

Situación de los puntos Vmax y Vmin
Partiendo de la expresión de la onda de tensión en la línea en función del coeficiente de reflexión:




es fácil comprobar que los máximos se producirán cuando la fase del coeficiente de reflexión sea cero y los mínimos cuando dicha fase sea Pi.

Transformación de impedancias
Si nos desplazamos desde la carga hacia el generador, el coeficiente de reflexión en cualquier punto z de la línea viene dado, en función del coeficiente de reflexión en la carga, por la expresión:



Un caso particular es el de las líneas sin pérdidas, donde la ecuación (10)
se reduce a:





Por lo tanto, en una línea sin pérdidas, un desplazamiento z se traduce en un cambio de fase del coeficiente de reflexión, pero el módulo se mantiene constante.


Obtención de admitancias

Partiendo de la ecuación de la impedancia vista desde un punto z hacia
la carga ZL, en una línea sin pérdidas:







obtenemos la admitancia de carga normalizada. Vemos pues como el transformador λ/4 actúa como un inversor de impedancias. Un desplazamiento de un cuarto de longitud de onda equivale a un cambio de fase de pi radianes en el coeficiente de reflexión, por lo tanto el punto de la admitancia está diametralmente opuesto al de la impedancia correspondiente.
También es posible emplear la carta de Smith como diagrama de admitancias, muy útil para resolver problemas de conexiones de líneas en paralelo (donde las admitancias se suman). Si se trabaja con admitancias normalizadas las posiciones de cortocircuitos y circuitos abiertos están invertidas respecto de la carta de impedancias y también se invierte la posición de los lados capacitivo e inductivo.





El resultado importante es el hecho de que el coeficiente de reflección del voltaje y la impedancia de entrada a la línea normalizada en el mismo punto de la línea, están relacionados por la carta de Smith. En la parte exterior de la carta hay varias escalas.
Precisión de la carta de SMITH
La escala angular en el borde tiene divisiones de 1/500 de una longitud de onda (0,72 grados) y la escala del coeficiente de reflexión se puede leer a una precisión de 0,02. Con lo que se demuestra que es absolutamente suficiente para la mayoría de los propósitos. Por ejemplo, si la longitud de onda en cable coaxial en 1 GHz es 20 centímetros, la carta de SMITH localiza la posición a lo largo del cable a 20/500 centímetro o 0,4 milímetros y ellas están claros a cualquier persona que ha manejado el cable en el 1GHz que no puede ser cortado a esta precisión.
Si se requiere más precisión, una sección agrandada de la carta se puede hacer fácilmente con una fotocopia.
Ventajas Principales de la CARTA de SMITH
A continuación se mencionan algunas ventajas de la carta de SMITH :
Es una representación gráfica directa, en el plano complejo, del coeficiente de reflexión complejo.
Es una superficie de Reimann, en que es cíclico en números de mitad-longitudes de onda a lo largo de la línea. Pues el patrón derecho de la onda repite cada media longitud de onda, esto es enteramente apropiado. El número de medias longitudes de onda se puede representar por el número de la bobina.
Puede ser utilizado como calculadora de la impedancia o de la entrada, simplemente dándole vuelta con 180 grados.
El interior de la región circular gamma de la unidad representa el caso pasivo de la reflexión, que es lo más a menudo posible la región del interés.
La transformación a lo largo de la línea da lugar a un cambio del ángulo, y no al módulo o al radio de gamma. Así, los diagramas se pueden hacer rápidamente y simplemente.
Muchas de las características más avanzadas de la microonda circulan, por ejemplo las regiones de la figura del ruido y de la estabilidad, mapa sobre la carta de SMITH como círculos.
El "punto en el infinito" representa el límite del aumento muy grande de la reflexión, y así que por lo tanto nunca necesite ser considerado para los circuitos prácticos.
Los mapas verdaderos del eje a la variable derecha del cociente de la onda (SWR). Una transferencia simple del lugar geométrico del diagrama al eje verdadero en el radio constante da una lectura directa del SWR.

PROBLEMA 2.5

Un generador de señales está conectado a una línea de transmisión cuya impedancia característica vale 100 Ω. La línea mide 10 metros y el dieléctrico en su interior tiene una permitividad relativa de 8.8. Al final de la línea se conecta una carga cuya impedancia de entrada vale 100 Ω. SI el generador tiene una resistencia interna de 1 Ω y un voltaje de salida en circuito abierto igual a 3cos(2π x 10⁸)t V, encuentre a)las expresiones matemáticas instantáneas para el voltaje y corriente en cualquier punto de la línea, y b)la potencia promedio que se le entrega a la carga.
SOLUCIÓN.
De acuerdo con los datos proporcionados, el circuito se puede representar de la siguiente forma:


Vg = 3 / 0                 f = 100 MHz
    Zg = 1 Ω               Zo = 100 Ω – ZL

Como la línea está acoplada, la impedancia que se ve en todos los puntos de la línea es la misma y, por lo tanto, la impedancia de entrada también vale eso:
                                                                     Zentrada = 100 Ω

La parte izquierda del circuito se puede representar ahora como:

De donde:
Ventr = [ Zentr / Zg + Zentr ] Vg = (100/101)(3/ 0) = 2.97 / 0 V
Ientr = (1 / Zg + Zentr)Vg =
 3 / 0 / 101 = 0.0297 / 0 A

Si se considera que la atenuación α es despreciable, entonces:
γ = jβ = jω /v = jω√εr / c = j(2πx10⁸)√8.8 /3x10⁸ = j6.2129 rad/m

Por lo tanto, se tiene que para cualquier punto de la línea a una distancia z a la derecha de las terminales de la entrada, el voltaje está dado por:

V(z) = (Ventr)exp(-jβz) = (2.97expj0)exp(-j6.2129) = 2.97exp(-j6.2129) V
Y acordemente la corriente es igual a:
I(z) =(Ientr)exp(-jβz) = 0.0297exp(-j6.2129) A

Finalmente, se obtinen las expresiones perdidas en función del tiempo, para cualquier punto de la línea:

V(z,t) = Re[V(z)exp(jωt)] = Re[2.97exp(-j6.2129) * exp(j2πft)]
V(z,t) = 2.97cos[2πx10⁸t – 6.2129] V

I(z,t) = Re[I(z)exp(jωt)] = Re[0.0297exp(-j6.2129) * exp(j2πft)]
I(z,t) = 0.0297cos[2πx10⁸t - 6.2129] A

Para el punto específico donde está la carga, las expresiones instantáneas se obtienen sustituyendo z = 10 m  en las ecuaciones anteriores.

Por lo que se refiere a la potencia promedio entregada a la carga, está debe ser igual a la potencia promedio de entrada, ya que está considerando que la línea no tiene pérdidas (α=0). De allí que, a partir de los fasores de volaje y corriente:

(Pprom) = (Pprom)entr = ½ Re(V(z)I’(z))
                 = ½ Re[2.97exp(-j6.2129)* 0.0297exp(j6.2129)]
                 = ½ (2.97 x 0.0297) = 0.0441045 W.





PROBLEMA 2.4

2.4 Obtenga los valores de la impedancia característica, la constante de atenuación, la constante de fase y la velocidad de fase de la línea bifilar de oro del ejercicio 2-2. Si la línea mide 1 km ¿Cuánto tiempo tardará una señal en viajar desde el generador hasta el extremo opuesto?

F
L
C
R
G
1 kHz
1.02 μH/m
0.1062 nF/m
3.881 m Ω/m 
0.4005 nano mho/m
10 kHz
0.92 μH/m
0.1062 nF/m
6.949 x 10¹³ Ω /m
4.005 nano mho/m
1 MHz
0.92 μH/m
0.1062 nF/m
6.949 x 10¹⁴ Ω /m
4.005 x 10⁻⁴ mho/m

IMPEDANCIA CARACTERÍSTICA
Z₀ = √(R + jL) / (G + jC)

Para f = 1 kHz.
Z₀ = √ 3.881x10⁻³ + j(2π)(10³)(1.02x10⁻⁶) / 0.4005x10⁻⁹ + j(2π)(10³)(0.1062x10⁻⁹)
Z₀ = 87.836 – j87.781 Ω

Para f = 10 kHz.
Z₀ = √ 6.949x10¹³ + j(2π)(10⁴)(0.92x10⁻⁶) / 4.005x10⁻⁹ + j(2π)(10⁴)(0.1062x10⁻⁹)
Z₀ = 2282629954 – j2281036934

Para f = 1 MHz.
Z₀ = √ 6.949x10¹⁴ + j(2π)(10⁶)(0.92x10⁻⁶) / 4.005x10⁻⁴ + j(2π)(10⁶)(0.1062x10⁻⁹)
Z₀ = 2600.439 – j1471.976

CONSTANTE DE PROPAGACIÓN
γ = √(R + jwL) (G + jwC)

Para f = 1kHz
γ = √[3.881x10⁻³ + j(2π)(10³)(1.02x10⁻⁶) ][ 0.4005x10⁻⁹ + j(2π)(10³)(0.1062x10⁻⁹)]
γ = 1.921x10⁻⁵ + j6.802x10⁻⁵ 

Para f = 10kHz.
γ = √ [6.949x10¹³ + j(2π)(10⁴)(0.92x10⁻⁶) ][ 4.005x10⁻⁹ + j(2π)(10⁴)(0.1062x10⁻⁹)]
γ = 48.160 + j48.13

Para f = 1 MHz.
γ = √ [6.949x10¹⁴ + j(2π)(10⁶)(0.92x10⁻⁶) ] [4.005x10⁻⁴ + j(2π)(10⁶)(0.1062x10⁻⁹)]
γ = 63983.621 + j36217.883

α parte real de γ.
β parte real de γ.

VELOCIDAD DE PROPAGACIÓN
Vp =ω / β = 2πf / β

Para  f = 1 kHz.
Vp = 2π x 10³ / 6.802x10⁻⁵ = 92372615.51 m/s

Para  f = 10 kHz.
Vp = 2π x 10⁴ / 48.13 = 1305.4613 m/s

Para  f = 1 MHz.  
Vp = 2π x 10⁶ / 36217.883 = 173.224 m/s

ANALIZANDO RESULTADOS
Conforme la frecuencia aumenta, su componente imaginaria tiende a 0 y la parte real tiende al mismo valor que se obtendría para una línea sin perdidas al hacer R y G = 0 Z₀ = √L/C, así mismo al aumentar la f, γp tiende al valor que tendría la velocidad de propagación en un medio con εr = 8.8 (oxido de aluminio) y sin perdidas.
V = c / √εr = 101129979.4 m/s

TIEMPO DE RETARDO
Td = l /Vp

Como l = 10³ m.
f
Td
1 kHz
10.825 µs
10 kHz
766.012 ms
1 MHz
5.772 s


miércoles, 14 de septiembre de 2011

EXPO 1.15-1.17

1.15 Línea de transmisión con pérdidas, terminada en corto circuito (ZL=0) y circuito abierto (ZL=∞).

Si las pérdidas de la línea de la línea son pocas y la carga está más o menos acoplada a la línea (ZL=Zo), la eficiencia será alta. Pero en el extremo opuesto, si la línea tiene altas pérdidas y la impedancia de carga es muy diferente a la impedancia característica, dicha eficiencia será muy baja.

Cuando una línea está desacoplada, su eficiencia puede mejorarse por medio de técnicas de “acoplamiento de impedancias”, añadiendo pequeños segmentos de línea en serie o en paralelo, conectados en el lugar apropiado.

Como la potencia entregada a la carga depende del coeficiente de reflexión (o del VSWR) en dicho punto, conviene deducir una expresión que los relacione. El procedimiento es sencillo y primero se hará para una línea sin perdidas. En la carga:

PL = ⅟2 Re [VL*I’L]
     = ⅟2 Re [[Ae(-jβz) + Be(jβz)][⅟Zo][A’e(jβz)-B’e(-jβz)]]
     = ⅟2Zo Re[AA’ – BB’ – AB’e(-j2βz) + A’Be(j2βz)]
     = ⅟2Zo Re [|A|² - |B|² - (A’B(j2βz))’ + (A’Be(j2βz))]
     = ⅟2Zo Re [|A|² - |B|²] = ⅟2Zo Re [|Vi|² - |Vr|²]

Como se está suponiendo  que la línea no tiene perdidas, la magnitud del eje de entrada sería igual a la magnitud del voltaje incidente en la carga.

Pentrada = ⅟2Zo Re[VentrI’entr] = ⅟2Zo |Vi|²
η = |Vi|² - |Vr|² / |Vi|² = 1 –{|Vr|/|Vi|}² = 1 - |ρL|²

Se puede obtener la expresión de eficiencia de la línea de función del ROE o VSWR:

η = 1 – [VSWR -1 / VSWR +1]²
   = VSWR² + 2VSWR + 1 - VSWR² + 2VSWR – 1 / VSWR² + 2VSWR + 1
   = 4(VSWR) / (VSWR + 1)²

Para una línea de transmisión con pérdidas de longitud l, el voltaje y la corriente incidentes en la carga pueden calcularse a partir de las variables respectivas de entrada, tomando en cuenta una atenuación acumulativa de αl, y su desfasamiento respectivo.

1.16 Forma grafica de la reactancia de entrada en función  de la longitud eléctrica de  la linea para los dos tipos de terminación.



Ondas Estacionarias en una línea abierta
Cuando las ondas incidentes de voltaje y corriente alcanzan una terminación abierta, nada de la potencia se absorbe; toda se refleja nuevamente a la fuente.

La onda de voltaje incidente se refleja exactamente, de la misma manera, como si fuera a continuar a lo largo de una línea infinitamente larga.

Sin embargo. La corriente incidente se refleja 180° invertida de como habría continuado si la línea no estuviera abierta. Conforme pasen las ondas incidentes y reflejadas, las ondas estacionarias se producen en la línea.

Las ondas estacionarias de voltaje y de corriente, en una línea de transmisión que está terminada en un circuito abierto. La onda estacionaria de voltaje tiene un valor máximo, en la terminación abierta, y una longitud de onda de un cuarto de valor mínimo en el circuito abierto.

La onda estacionaria de corriente tiene un valor mínimo, en la terminación abierta, y una longitud de onda de un cuarto de valor máximo en el circuito abierto. Es lógico suponer que del voltaje máximo ocurre a través de un circuito abierto y hay una corriente mínima.

Características
Las características de una línea de transmisión terminada en un circuito abierto pueden resumirse como sigue:
La onda incidente de voltaje se refleja de nuevo exactamente como si fuera a continuar (o sea, sin inversión de fase).
La onda incidente de la corriente se refleja nuevamente 1800 de cómo habría continuado.
La suma de las formas de ondas de corriente reflejada e incidente es mínima a circuito abierto.
La suma de las formas de ondas de corriente reflejada e incidente es máxima a circuito abierto.

Gráfica.



Ondas Estacionarias en una línea de corto circuito
Así como en una línea de circuito abierto nada de la potencia incidente será adsorbida por la carga, cuando una línea de transmisión se termina en un cortocircuito.
Sin embargo, con una línea en corto, el voltaje incidente y las ondas de corriente se reflejan, nuevamente de la manera opuesta

La onda de voltaje se refleja 1800 invertidos de como habría continuado, a lo largo de una línea infinitamente larga, y la onda de corriente se refleja exactamente de la misma manera como si no hubiera corto.

Características
Las características de una línea de transmisión terminada en corto puede resumir como sigue:
La onda estacionaria de voltaje se refleja hacia atrás 180 invertidos de cómo habría continuado.
La onda estacionaria de corriente Se refleja, hacia atrás, como si hubiera continuado.
La suma de las formas de ondas incidentes y reflejadas es máxima en el corto.
La suma de las formas de ondas incidentes y reflejadas es cero en el corto.

Gráfica.




1.17 Impedancia en un punto de una línea de transmisión sin perdidas.

Si la línea de transmisión es uniforme en toda su longitud y sin pérdidas (línea de transmisión no disipativa) entonces su comportamiento estará enteramente descrito por un único parámetro llamado impedancia característica, representada por Z0.

Ésta es la razón de la tensión compleja a la corriente compleja en cualquier punto de una línea de longitud infinita (o finita en longitud pero terminada en la una impedancia de valor igual a la impedancia característica). Cuando la línea de transmisión es sin pérdidas, la impedancia característica de la línea es un valor real. Algunos valores típicos de Z0 son 50 y 75 ohmios para un cable coaxial común, 100 ohmios para un par trenzado y más o menos 300 ohmios para un par de cobre usado en radiocomunicaciones.

Cuando se envía potencia a través de una línea de transmisión, lo más deseable es que toda esa potencia enviada sea transmitida a la carga, sin que exista potencia reflejada hacia la fuente. Esta condición ideal se logra haciendo que las impedancias de fuente y carga sean cada una iguales a Z0, caso en el cual se dice que la línea de transmisión está adaptada.

En las líneas reales parte de la potencia que se envía a través de la línea de transmisión se disipa (se pierde) debido al efecto resistivo. Esta pérdida se llama pérdida resistiva o pérdida óhmica. En altas frecuencias, se hace significativo otro tipo de pérdida, llamado pérdida por dieléctrico, que se agrega a la pérdida resistiva.
La pérdida por dieléctrico es causada cuando el material dieléctrico que forma parte de la línea de transmisión absorbe energía del campo eléctrico alterno y la convierte en calor.

La pérdida total de potencia en una línea de transmisión se conoce como atenuación y se especifica en unidades de decibel por metro o neperio por metro. La atenuación generalmente depende de la frecuencia de la señal. Los fabricantes de líneas de transmisión acostumbran adjuntar a sus productos la hoja de características que contiene las atenuaciones en dB/m para un rango determinado de frecuencias. Una atenuación de 3 dB corresponde, aproximadamente, a la pérdida de la mitad de cierta potencia.

Se puede definir como línea de transmisión de alta frecuencia a aquellas que están específicamente diseñadas para transmitir ondas electromagnéticas cuyas longitudes de onda son pequeñas (alta frecuencia) y, por tanto, comparables a la extensión completa de la línea.

Bajo estas condiciones, la longitud física de la línea puede ser pequeña, pero dado que el tamaño de la línea es comparable a la longitud de onda, las aproximaciones útiles para bajas frecuencias, que asumen propagación energética instantánea entre dos puntos separados de un mismo conductor, dejan de tener sentido y se ponen de manifiesto fenómenos de retardo en la propagación.

Esto ocurre con las señales de radio, de microondas y ópticas, y con las señales que se encuentran en los circuitos digitales de alta velocidad.

lunes, 12 de septiembre de 2011

Reporte de la visita al Museo del Telégrafo.

Reporte de la visita al Museo del Telégrafo.

Antes de realizar comentarios acerca de la visita se necesita saber que es un telégrafo en términos generales. El telégrafo es un dispositivo de telecomunicación destinado a la transmisión de señales a distancia. El de más amplio uso a lo largo del tiempo ha sido el telégrafo eléctrico, aunque también se han utilizado telégrafos ópticos de diferentes formas y modalidades funcionales. Cuando en la estación emisora se cierra el interruptor, comúnmente llamado manipulador, circula una corriente desde la batería eléctrica hasta la línea y el electroimán, lo que hace que sea atraída una pieza metálica terminada en un punzón que presiona una tira de papel, que se desplaza mediante unos rodillos de arrastre, movidos por un mecanismo de relojería, sobre un cilindro impregnado de tinta, de tal forma que, según la duración de la pulsación del interruptor, se traducirá en la impresión de un punto o una raya en la tira de papel. La combinación de puntos y rayas en el papel se puede traducir en caracteres alfanuméricos mediante el uso de un código convenido, en la práctica el más utilizado durante muchos años ha sido el código Morse.
Posteriores mejoras de los dispositivos emisores y transmisores han permitido la transmisión de mensajes de forma más rápida, sin necesidad de recurrir a un manipulador y a la traducción manual del código, así como el envío simultáneo de más de una transmisión por la misma línea. Uno de estos dispositivos telegráficos avanzados es el teletipo, cuyo modelo inicial era una máquina de escribir especial que transmitía como señales eléctricas las pulsaciones sobre un teclado, mientras imprimía sobre un rollo de papel o hacía perforaciones en una cinta también hecha de papel. Las formas más modernas de esta máquina se fabricaron con un monitor o pantalla en lugar de una impresora. El sistema todavía es utilizado por personas sordas o con serias discapacidades auditivas, a fin de enviar mensajes de texto sobre la red telefónica.
Durante la visita, se habló acerca de los antecedentes del telégrafo, es decir, las herramientas y otros inventos que propiciaron el desarrollo del telégrafo. Además de aquellos hombres que se involucraron en su elaboración y distribución en el mundo. Además de su importante introducción en las comunicaciones en México, así como su sobresaliente participación en lo político, social y sobretodo económico.
A continuación se muestran evidencias de la visita, donde se puede apreciar algunas de las herramientas que se utilizaban para las transmisiones a través del telégrafo, en sus inicios en México.



Elaborado por: Marco Alonso Jiménez J.